井岡山灌漿料說明

時(shí)間：2019-02-14作者：北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司瀏覽：58

錨栓連接受力分析方法


M.1 錨栓拉力作用值計(jì)算


M.1.1 錨栓受拉力作用（圖 M.1.1-1 及圖 M.1.1-2）時(shí)，其受力分析應(yīng)遵守下列基本假定：

1錨板具有足夠的剛度，其彎曲變形可忽略不計(jì)；

2同一錨板的各個(gè)錨栓，具有相同的剛度和彈性模量；其所承受的拉力，可按彈性分析方法確定；

3處于錨板受壓區(qū)的錨栓不承受壓力，該壓力直接由錨板下的混凝土承擔(dān)。

圖 M.1.1-1 軸向拉力作用 圖 M.1.1-2 拉力和彎矩共同作用
M.1.2 在軸向拉力與外力矩共同作用下，應(yīng)按下列公式計(jì)算確定錨板中受力zui大
錨栓的拉力設(shè)計(jì)值 Nh
1 當(dāng)N n - My1 2 3 0 時(shí)
yi
N h = N n + My1 yi2 （M.1.2-1）


2 當(dāng)N n - My1 yi2 < 0 時(shí)


Nh = (M + N × l)y1 '( yi ')2 （M.1.2-2）


式中：N 和M —分別為軸向拉力和彎矩的設(shè)計(jì)值； y1 、 yi —錨栓l 及i 至群錨形心的距離；

y1' 、 yi' —錨栓l 及i 至zui外排受壓錨栓的距離； l —軸力N 至zui外排受壓錨栓的距離；

n—錨栓個(gè)數(shù)。

注：當(dāng)外邊距M = 0時(shí)，上式計(jì)算結(jié)果即為軸向拉力作用下每一錨栓所承受的拉力設(shè)計(jì)值 Ni 。


M.2 錨栓剪力作用值計(jì)算


M.2.1 作用于錨板上的剪力和扭矩在群錨中的內(nèi)力分配，按下列三種情況計(jì)算：

1若錨板孔徑與錨栓直徑符合表 M.2.1 的規(guī)定，且邊距大于10hef （圖

M.2.1-1），則所有錨栓均勻承受剪力；


圖 M.2.1-1 錨栓均勻受剪

2若邊距小于10hef （圖 M.2.1-2,a）或錨板孔徑大于表 M.2.1 的規(guī)定值（圖 M.2.1-2,b），則只有部分錨栓（以圖中黑色者表示）承受剪力；



a)邊距過小 b)錨板孔徑過大

圖 M.2.1-2 錨栓處于不利情況下受剪

3為使靠近混凝土構(gòu)件邊緣錨栓不承受剪力，可在錨板相應(yīng)位置沿剪力方向開橢圓形孔（圖 M.2.1-3）。


圖 M.2.1-3 控制剪力分配方法
附表 M.2.1 錨板孔徑（mm）

錨栓公稱直徑d 0 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30


錨板孔徑d f 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33

M.2.2 剪切荷載通過受剪錨防止雜散電流腐蝕及其危害的措施是目前國內(nèi)外相關(guān)人士一直致力研究的課題。如何將雜散電流腐蝕降到較低程度，首先應(yīng)有一個(gè)嚴(yán)格、完善的防護(hù)雜散電流的設(shè)計(jì)，并按照規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行施工，以期防忠于未然，這當(dāng)然是**的先期防護(hù)措施，即采用“源控制＂的辦法仍是腐蝕治理的根本措施。但是，地鐵建設(shè)過程中的許多先期防護(hù)措施是會隨著時(shí)間的推移而逐漸失效。新建的雜散電流甚小的地鐵系統(tǒng)，在運(yùn)營一段時(shí)間后，由于不可避免的污染、潮濕、漏水及受低周載荷而破壞等因素，均會使原來良好的軌地絕緣性能降低，隧道襯砌結(jié)構(gòu)抗腐蝕能力下降。因此，雜散電流防護(hù)措施的提出勢在必行。由于地鐵雜散電流腐蝕而造成的危害是巨大的，因而不論在地鐵的設(shè)計(jì)、建設(shè)和運(yùn)營期間，雜散電流的防護(hù)措施都有著十分重要的意義。栓形心時(shí)，群錨中各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.2）:
ViV  =
(VixV )2 + (ViyV )2 (M.2.2-1)
V V  = Vx nx (M.2.2-2)
ix

V V  = Vy ny (M.2.2-3)
iy


式中：VixV 、ViyV —分別為錨栓i 在 x 和 y 方向的剪力分量；

ViV —剪力設(shè)計(jì)值V 作用下錨栓i 的組合剪力設(shè)計(jì)值；

Vx 、nx —剪力設(shè)計(jì)值V 的x 分量及x 方向參與受剪的錨栓數(shù)目；

Vy 、ny —剪力設(shè)計(jì)值V 的 y 分量及 y 方向參與受剪的錨栓數(shù)目。


圖 M.2.2 受剪力作用
M.2.3 群錨在扭矩T 作用下，各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.3）：
ViT =
(VixT )2 + (ViyT )2 (M.2.3-1)



圖 M.2.3 受扭矩作用
V T = T × yi (M.2.3-2)
xi2 + yi2
ix
V T = T × xi (M.2.3-3)
xi2 + yi2
iY

式中：T —外扭矩設(shè)計(jì)值；

VixT 、ViyT —T 作用下錨栓i 所受剪力的由于建筑功能的改變，構(gòu)件局部受力發(fā)生變化，原有結(jié)構(gòu)梁承載力不能滿足設(shè)計(jì)要求，需要對原有梁構(gòu)件進(jìn)行加固，以增大混凝土梁承受上部荷載的能力。將新增混凝土底部ＨＲＢ３３５級４①２５鋼筋植入原結(jié)構(gòu)框架柱內(nèi)，植筋深度３８０ｍｍ，植筋孔徑３５ｍｍ。 x 分量和 y 分量；

ViT —T 作用下錨栓i 的剪力設(shè)計(jì)值；

xi 、 yi —錨栓i 至以群錨形心為原點(diǎn)的座標(biāo)距離。

M.2.4 群錨在剪力和扭矩共同作用下，各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.4）:

Vi g =
(VixV + VixT )2 + (ViyV +ViyT )2 (M.2.4)


式中：Vi g —群錨中錨栓所受組合剪力設(shè)計(jì)值。

圖 M.2.4 剪力與扭矩共同作用





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