貴州省房屋災(zāi)后受損安全檢測(cè)鑒定單位

時(shí)間：2020-01-05作者：深圳市住建工程檢測(cè)有限公司瀏覽：400

貴州省房屋災(zāi)后受損安全檢測(cè)鑒定單位

建筑結(jié)構(gòu)的災(zāi)后安全性鑒定詳細(xì)內(nèi)容如下：
1初步鑒定
初步鑒定的主要工作包括以下幾種：
1)收集并建立受火結(jié)構(gòu)的基本資料，包括設(shè)計(jì)圖紙及竣工資料，火災(zāi)燃燒情況，受火部位的位置，裝修方式及材料，存放物品的種類、數(shù)量和堆置方式，各部位燃燒殘留物的調(diào)盔。
2)構(gòu)件受火情況調(diào)查，包括劃定勘查區(qū)域，構(gòu)件受火情況調(diào)查。
3)判定火災(zāi)溫度，判定火災(zāi)溫度的方法較多，如根據(jù)火災(zāi)燃燒時(shí)間推斷、以火災(zāi)現(xiàn)場(chǎng)殘留物燒損特征判定、根據(jù)火災(zāi)后的混凝土構(gòu)件表面顏色及外觀特征判定等，應(yīng)采用多種方法對(duì)火災(zāi)溫度綜合進(jìn)行判定。
2詳細(xì)鑒定
詳細(xì)罄定的主要工作包括以下幾種：

1)構(gòu)件損傷情況的量測(cè)，包括構(gòu)件裂縫數(shù)量與分布的描繪、裂縫寬度與深度的量測(cè)、混凝土剝落或爆裂范圍的量測(cè)、鋼筋外露情況的雖測(cè)、構(gòu)件撓度的量測(cè)。

2)構(gòu)件試驗(yàn)，試驗(yàn)方法主要有混凝土鉆芯取樣及試驗(yàn)、混凝土燒失量試驗(yàn)、超聲波試驗(yàn)等。

3)根據(jù)鋼筋和混凝土高溫下和高溫后的力學(xué)性能，計(jì)算火災(zāi)后結(jié)構(gòu)是否滿足正常使用情況下的強(qiáng)度、變形等要求。評(píng)估火災(zāi)后混凝土構(gòu)件力學(xué)性能的方法主要有有限元法和修正傳統(tǒng)法兩類?。

4)根據(jù)初步鑒定、詳細(xì)咎定及計(jì)算結(jié)果，進(jìn)行火災(zāi)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件鑒定評(píng)級(jí)，并對(duì)不同受損程度的構(gòu)件提出不同的加固、修復(fù)意見。
3鋼筋和混凝土的受損分析
1)火災(zāi)后混凝土的燒損分析?；馂?zāi)后，混凝土的組成材料和內(nèi)部結(jié)構(gòu)都會(huì)發(fā)乍變化，其強(qiáng)度損失主要取決于受火溫度的高低、受火作用的時(shí)間和冷卻方式。試驗(yàn)表明，當(dāng)受火溫度**400℃時(shí)，無論是噴水冷卻還足自然冷卻，混凝土強(qiáng)度均沒有明顯的降低；當(dāng)溫度**過400℃后，水泥石的晶架結(jié)構(gòu)破壞嚴(yán)重，混凝土的強(qiáng)度開始顯著下降，在這個(gè)過程中，噴水冷卻的混凝土強(qiáng)度比自然冷卻的混凝**度F降更多。


2)鋼筋的燒損分析?；馂?zāi)后鋼筋的極限強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、彈性模*等都隨著溫度的升高而降低。普通鋼筋在200℃時(shí)開始膨脹，抗托強(qiáng)度也隨之下降，當(dāng)溫度達(dá)到600℃～700℃時(shí)，鋼筋內(nèi)部結(jié)構(gòu)發(fā)牛變化，導(dǎo)致強(qiáng)度和彈性模*降低程度非常嚴(yán)重?；馂?zāi)后預(yù)應(yīng)力鋼筋比非預(yù)應(yīng)力鋼筋強(qiáng)度下降快，町以根據(jù)火災(zāi)溫度和鋼筋保護(hù)層厚度、構(gòu)件內(nèi)主筋、鋼絲的折減系數(shù)來確定其強(qiáng)度；也可以截構(gòu)件內(nèi)的鋼筋、鋼絲進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn)來判定其強(qiáng)度；還可以根據(jù)暴露在火場(chǎng)巾的日用品鋼材的力學(xué)性能變化來確定鋼筋強(qiáng)度變化。
3)火災(zāi)后鋼筋與混凝土的粘結(jié)力損失和混凝土的彈性模量損失。建筑物的梁、柱等承重部分，是靠鋼筋和混凝土共同作用來完成的，通常情況下，鋼筋、混凝土是一個(gè)完整的整體，它們之間主要由鋼筋與混凝土之間的摩擦力、鋼筋表面與水泥膠體的膠結(jié)力、混凝土和鋼筋的機(jī)械咬合力組成。中南大學(xué)防災(zāi)科學(xué)與安全技術(shù)研究所通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：火災(zāi)后鋼筋和混凝土的粘結(jié)力變化取決于溫度的高低、鋼筋的種類、混凝土骨料的種類以及冷卻的方式等條件。溫度越高，粘結(jié)力降低越大；圓鋼比螺紋鋼筋粘結(jié)力損失大；火災(zāi)后，石灰石骨料比花崗石骨料損失大；噴水冷卻比自然冷卻粘結(jié)力損失大。通過試驗(yàn)還發(fā)現(xiàn)：隨著溫度的升高，混凝土的彈性模量逐漸下降，剛度不斷降低；當(dāng)溫度達(dá)到700℃時(shí)，彈性模量幾乎為零。
3結(jié)構(gòu)受損程度評(píng)定
3．1 輕度損傷
混凝土構(gòu)件表面受熱溫度**400 12，受力主筋溫度**100℃，構(gòu)件表面顏色無明顯變化，鋼筋保護(hù)層基本完好，允露筋、空鼓現(xiàn)象。除裝修層有輕微損壞，其他狀態(tài)與未受火結(jié)構(gòu)無明顯差別。
3．2 中度損傷
混凝土構(gòu)件表面受熱溫度約400℃～500℃，受力主筋溫度**300℃，混凝土顏色由灰色變?yōu)榉奂t色，有窄鼓現(xiàn)象，當(dāng)使用中等力量錘擊時(shí)，可打落鋼筋保護(hù)層。構(gòu)件表面自．局部爆裂，其深度不**過20 mm。構(gòu)件露筋面積小于25％，混凝土表面有裂縫，縱向裂縫少，鋼筋和混凝土之問粘結(jié)力損傷輕微，構(gòu)件殘余撓度不**過規(guī)范規(guī)定值。
3．3嚴(yán)重?fù)p傷
混凝土構(gòu)件表面溫度約為600℃～700℃，受力主筋溫度約為350℃～400℃，鋼筋保護(hù)層剝落，混凝土爆裂嚴(yán)重，深度町達(dá)30 mm。露筋面積**40％，構(gòu)件空鼓現(xiàn)象較為嚴(yán)蘑，用錘敲擊時(shí)聲音發(fā)悶?；炷亮芽p多，縱向、橫向裂縫均有，鋼筋和混凝土之間的粘結(jié)力局部嚴(yán)黿破壞。混凝土表面顏色呈淺黃色。構(gòu)件變形較大，受彎構(gòu)件撓度**過規(guī)范規(guī)定值1倍～3倍，受壓構(gòu)件約有30％的受壓鋼筋鼓出，混凝土有局部燒壞。
3．4危險(xiǎn)結(jié)構(gòu)
混凝土構(gòu)件表面溫度達(dá)700℃以上，受力主筋溫度達(dá)400℃～500℃，構(gòu)件受到實(shí)質(zhì)性破壞，有明顯受火燒融痕跡。鋼筋保護(hù)層嚴(yán)重剝落，表面混凝土爆裂深度達(dá)30 rnlTl以卜，鋼筋有燒融、斷裂現(xiàn)象，露筋面積大于40％，構(gòu)件縱向、橫向裂縫多且密，鋼筋和混凝土粘結(jié)力破壞嚴(yán)重，主筋有扭曲。受彎構(gòu)件裂縫寬度町達(dá)1 mm～5 mm，受壓區(qū)也有明顯破壞特征；支座附近斜裂縫多，構(gòu)件撓度達(dá)到破壞標(biāo)準(zhǔn)，且有平面外變形。構(gòu)件沿垂直或水平面被分割成若干層。受瓜構(gòu)件失去穩(wěn)定，局部破壞，50％以上受壓鋼筋鼓出。柱牛腿燒損嚴(yán)重。
4火災(zāi)后混凝土結(jié)構(gòu)的修復(fù)加固
火災(zāi)受損結(jié)構(gòu)的修復(fù)加固原則是修復(fù)后結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度和延性基奉恢復(fù)到受火前的狀態(tài)。在受損結(jié)構(gòu)修復(fù)加固方面，國內(nèi)外先后提出了多種技術(shù)和方法，如置換法、增大截面法、噴射混凝土法、粘貼鋼板法、增加鋼支撐法等。近幾年來，碳纖維布加固技術(shù)在火災(zāi)后結(jié)構(gòu)的修復(fù)加同中得到了應(yīng)用。研究結(jié)果表明，碳纖維布加固技術(shù)町以很好地提高梁、柱等構(gòu)件的強(qiáng)度、延性和抗震能力。
混凝土強(qiáng)度的檢測(cè)

火災(zāi)對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)不同部位的作用是不均勻的，即便是混凝土構(gòu)件的同一截面，其受火的溫度也是不均勻的。構(gòu)件*外層受火直接作用，溫度也；構(gòu)件截面內(nèi)部受火溫度較小?；炷翉?qiáng)度的損失隨受損截面深度的加大而減小?；炷翗?gòu)件截面**受火災(zāi)作用的溫度常小于混凝土的臨界溫度，因此混凝土構(gòu)件截面內(nèi)常常存在混凝土強(qiáng)度沒有損失的**層?；馂?zāi)后混凝土抗壓強(qiáng)度的檢測(cè)不能僅靠某種單一的檢測(cè)方法，為了提高火災(zāi)后混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)評(píng)定的可靠性，正確的思路應(yīng)是通過多種方法進(jìn)行檢測(cè)，然后綜合評(píng)定火災(zāi)后混凝土的抗壓強(qiáng)度。
3.1 敲擊法檢測(cè)
（1 ）火災(zāi)后混凝土表面被燒傷或燒疏，使受損層的混凝土強(qiáng)度降低。采用小錘或鑿子的敲擊法是檢測(cè)火災(zāi)后受損層混凝土強(qiáng)度的*簡便的方法。這種方法可用于受損構(gòu)件的全面檢測(cè)，定性的確定火災(zāi)后混凝土受損層的平均抗壓強(qiáng)度，從而可對(duì)火災(zāi)后的混凝土構(gòu)件進(jìn)行強(qiáng)度受損分區(qū)。
（2 ）依據(jù)小錘或鑿子敲擊所發(fā)出的聲響和在混凝土表面留下的印痕以及邊緣塌落的程度可進(jìn)行混凝土強(qiáng)度的評(píng)定。
（3 ）經(jīng)采用敲擊法對(duì)上述廠房火災(zāi)后各部構(gòu)件混凝土強(qiáng)度進(jìn)行檢測(cè)評(píng)定，得出混凝土平均抗壓強(qiáng)度應(yīng)在1 0 M p a 以上。
3.2 回彈法檢測(cè)
《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》明確規(guī)定了回彈法不適用于火災(zāi)后混凝土的測(cè)強(qiáng)。這是因?yàn)樵馐芑馂?zāi)后的混凝土不符合混凝土質(zhì)量內(nèi)外一致的前提。但是，遭受火災(zāi)混凝土表面的硬度能夠反映出其遭受火災(zāi)損傷的程度。利用回彈法對(duì)火災(zāi)后損傷混凝土抗壓強(qiáng)度進(jìn)行檢測(cè)，必須引進(jìn)回彈法測(cè)強(qiáng)修正系數(shù)，采用回彈規(guī)程的方法及測(cè)強(qiáng)曲線得出火災(zāi)后混凝土抗壓強(qiáng)度，再用回彈法測(cè)強(qiáng)修正系數(shù)進(jìn)行修正。由于受火混凝土內(nèi)部溫度的不均勻，截面內(nèi)各點(diǎn)混凝土抗壓強(qiáng)度也不相同，所測(cè)抗壓強(qiáng)度的結(jié)果并不是受損層混凝土的平均抗壓強(qiáng)度，國內(nèi)外有關(guān)試驗(yàn)資料表明，受損層混凝土平均抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值應(yīng)為：
fα＇=[dfc-(d-d1)f1]/d1 （1）

式中:f1－－ 未受損層抗壓強(qiáng)度，取同條件未受火對(duì)比試塊的試驗(yàn)值；
fc- - 受火試塊抗壓強(qiáng)度值；
d - - 試塊邊長，1 = 1 5 0 m m ；
d1－－ 受火試塊的受損層厚度，此值通過對(duì)受火試塊的實(shí)測(cè)而得。
回彈法測(cè)強(qiáng)修正系數(shù)的試驗(yàn)值為：
Kn＇=fα＇/f(N，L) （2）

式中fα＇ －－ 受火試塊混凝土受損平均抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值:
f(N，L)－－ 將回彈值及碳化深度值直接代入回彈法規(guī)程中得到的混凝土抗壓強(qiáng)度。若以Kn 表示火災(zāi)后回彈法測(cè)強(qiáng)修正系數(shù)計(jì)算值，T 表示混凝土構(gòu)件的受火溫度，L 表示火災(zāi)后混凝土構(gòu)件的碳化深度（mm），采用二元回歸法得出測(cè)強(qiáng)修正系數(shù)計(jì)算公式?；貜椃z測(cè)火災(zāi)后混凝土受損層平均抗壓強(qiáng)度，首先應(yīng)將構(gòu)件檢測(cè)區(qū)域內(nèi)煙熏黑的表面清洗干凈并將燒疏的表面用砂紙抹平，然后按下列步驟檢測(cè)：
（1 ）劃分測(cè)區(qū)。在每個(gè)被測(cè)構(gòu)件上劃分1 0 個(gè)400cm2 大小的測(cè)區(qū)。測(cè)區(qū)在構(gòu)件上應(yīng)均勻分布且測(cè)區(qū)的間距不宜大于2 m 。
（2 ）測(cè)量測(cè)區(qū)回彈值和碳化深度值，按回彈法測(cè)強(qiáng)要求進(jìn)行測(cè)量。
（3）計(jì)算各測(cè)區(qū)的fi(N,L)。按回彈法規(guī)程方法，對(duì)測(cè)區(qū)回彈值和碳化深度值進(jìn)行平均化處理后查回彈法規(guī)程中的測(cè)強(qiáng)曲線或相應(yīng)表格得出各測(cè)區(qū)的fi(N,L ) 。
（4 ）根據(jù)構(gòu)件受火溫度、冷卻方式、是否有粉刷以及各測(cè)區(qū)的碳化深度值，按上表中的公式求得各測(cè)區(qū)的Kn 值。
（5 ）計(jì)算各測(cè)區(qū)火災(zāi)后混凝土受損層抗壓強(qiáng)度。
Rni=Knifi(N,L) （ 3）
式中:i ——測(cè)區(qū)編號(hào)。
（6 ）計(jì)算構(gòu)件混凝土受損層平均抗壓強(qiáng)度評(píng)定值:

Rn平=（ΣRni）/n （ 4）
式中: Rni —各測(cè)區(qū)抗壓強(qiáng)度平均值（M P a）；
n —對(duì)于單個(gè)評(píng)定的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件，取一個(gè)試樣的測(cè)區(qū)數(shù)；對(duì)于抽樣評(píng)定的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件，取各抽檢試樣測(cè)區(qū)數(shù)之和。
（7 ）強(qiáng)度評(píng)定條件值和*二條件值按下列公式計(jì)算。
Rn1=1.18×(Rn平-KS)　　Rn2=1.18×(Rni)小 （5）
式中: Rn 1 —強(qiáng)度評(píng)定條件值（M P a ）；
Rn 2 —強(qiáng)度評(píng)定*二條件值（M P a ）；
(Rni) 小—各測(cè)區(qū)中混凝土受損層抗壓強(qiáng)度的*小值（MPa）;
S —混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按下式計(jì)算：
S=1/(n-1)Σ[(Rni)2-n(Rn平)2] （6）
K —合格判定系數(shù)值?；馂?zāi)后結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土受損層平均抗壓強(qiáng)度評(píng)定值取條件或*二條件中較低值。
廠房的某根混凝土大梁（水泥砂漿粉刷平均厚度為1 0 m m ），遭受火災(zāi)作用后采用噴水冷卻。大梁的受火溫度為9 0 0 ℃，梁表面粉刷剝落，現(xiàn)采用回彈法測(cè)定混凝土受損層抗壓強(qiáng)度，先將大梁劃分1 0 個(gè)區(qū)，分別測(cè)
試回彈值和碳化深度值，各測(cè)區(qū)的回彈平均值和碳化深度，以及按《回彈法規(guī)程》查得的測(cè)區(qū)強(qiáng)度。經(jīng)計(jì)算，該大梁受損層混凝土抗壓強(qiáng)度評(píng)定值為14.3MPa。
3.3 鉆芯法校正檢測(cè)
鉆芯法是現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)混凝土強(qiáng)度較精確方法，是混凝土強(qiáng)度綜合評(píng)定的主要依據(jù)，但是，由于鉆芯法工作量大，對(duì)構(gòu)件稍有損傷，在鉆芯的數(shù)量和部位方面受到一定的限制，所以鉆芯法僅用作混凝土強(qiáng)度校正檢測(cè)。值得注意的是：火災(zāi)后混凝土截面內(nèi)溫度不均勻，即使取非標(biāo)準(zhǔn)芯樣，在其芯樣長度內(nèi)混凝土抗壓強(qiáng)度也是不等的。若取非標(biāo)準(zhǔn)芯樣長度為火災(zāi)后混凝土受損層厚度，將這樣的芯樣進(jìn)行試壓，所得強(qiáng)度為芯樣的平均強(qiáng)度，這正是所求的火災(zāi)后混凝土受損層平均強(qiáng)度；進(jìn)行鉆芯取樣時(shí)，需先確定構(gòu)件受損層厚度；當(dāng)1>H/d>0.5 時(shí)，混凝土骨料尺寸對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響較?。划?dāng)H/d ≤ 0.5 時(shí)混凝土骨料對(duì)試驗(yàn)結(jié)果有較大影響。





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